当两种淬火油对板簧热处理质量影响的研究下
两种淬火油对板簧热处理质量影响的研究(下)
表5用不同淬火油进行现场生产的60Si2Mn板簧的淬火硬度
产品规格 || 分组抽样测得的硬度值(HB) || I || II || III || 最低 || 最高 || 平均
N32淬12 100板簧 || 415 || 388 || 477 || 485 || 335 || 415 || 352 || 415 || 321 || 321 || 485 || 403
Y15-II淬14 76板簧 || 475 || 508 || 510 || 550 || 485 || 522 || 510 || 463 || 520 || 463 || 550 || 505
可见,在N32机油中12mm厚的60Si2Mn板簧的淬火硬度最高为485HB,最低为321HB,硬度不均匀,只有少数值满足要求。说明该油对有效厚度为12mm的60Si2Mn板簧的高温冷却速度和最大冷却速度都不够。而在今禹Y15-II快速光亮淬火油中,14mm厚的60Si2Mn板簧的淬火硬度最高为550H57 粉煤灰小型空心砌块B,最低为463HB,平均为505HB,硬度较为均匀,其冷却性能能满足14mm厚的60Si2Mn板簧淬火要求。
经过一年的使用和探索,今禹Y15-II快速光亮淬火油能满足14mm以下厚度的60Si2Mn板簧淬火,并在厚度为20mm左右50CrVA板簧淬火处理时,在整个截面上都能淬透,获得良好的机械性能,并保持了工件具有较好的光亮度。
3讨论
弹簧淬火的目的是把奥氏体化的钢材,以合理的冷却方式淬火形成马氏体,然后回火达到所要求的组织和性能。而保证淬硬的关键是淬火介质在弹簧钢C曲线的鼻尖处的冷速要足够地大,以使过冷奥氏体不致形成珠光体或贝氏体组织,由60Si2Mn钢和50CrVA钢的过冷奥氏体转变曲线和端淬曲线可知,其马氏体形成温度在300℃左右,因此合适的冷却介质应在鼻尖处达到最大冷却速度而在300℃以下有适当的的冷却速度,以达到既能够淬硬淬透又能减少变形的目的。
观察表1数据可知,N32机油(无论是新旧),t650℃都 4.8秒,而制品的比重随填料的加入量增加而减小60Si2Mn钢 C 曲线上从到A P转变鼻尖的最短时间为4s左右,结果使工件的淬火过程中发生中温转变出现不应有的贝氏体组织(B),见图1(c)。分析生产现场的硬度(表5)表明,用N32机油淬火硬度不均匀且偏低,这是由于其Tvmax低于60Si2Mn钢 C 曲线的鼻子尖温度以及Vmax(见表2)偏慢的缘故,这对于有效厚度大于12mm的60Si2Mn钢板簧来说显然不适应于大批量的生产。N32机油对50CrVA钢的淬火是合适的,但效果要差于用Y15-II快速光亮淬火油淬火见图1(d)。
表2中的数据表明:Y15-II快速光亮淬火油的蒸汽膜阶段较短,且出现最高冷却速度的温度较高。这样避免了过冷奥氏体先析出先共析铁素体和贝氏体,同时具有足够高的低温冷却速度(通常用300℃的冷却速度代表淬火介质的低温冷却速度),得到理想的组织。按金相检验标准区分,60Si2Mn钢用Y15-II淬火的试样的组织级别要高于用N32机油的淬火的;50C一定价格会相对低廉很多rVA弹簧钢经两种淬火介质热处理后,从组织形态上Y15-II快速光亮淬火油具有较N32机油更为细小均匀的回火屈氏体组织,见图1(e)、(f)。虽然从图21的断口形貌照片上看不出太大的区别,但对比拉伸数据可知,Y15-II油热处理后,材料强度略高于N32机油,塑性指标高于N32机油淬火,这主要是由于Y15-II油的特性温度和最大冷速都优于N32机油的缘故。
因此,Y15-II快速光亮淬火油的使用,一方面保证了14 100的60Si2Mn(18 100的50CrVA)板簧在全部截面上淬透;另一方面也保证了热处理后的力学性能。
4结论
(1)在原有旧的N32机油里添加新油不能对冷却特性产生较大的改善,N32机油不适合有效厚度大于12mm板簧的批量生产。
(2)Y15-II快速光它能对各种数据停止拉伸、拉紧、曲折等功用实验亮淬火油具有较好的冷却特性,对60Si2Mn材料采用Y15-II快速光亮淬火油进行热处理后,材料拉伸后的塑性、金相组织级别均优于N32机油淬火的。
(3)对于大截面(12mm左右厚)60Si2Mn板簧采用Y15-II快速光亮淬火油热处理,能够提高材料的综合机械性能,更好的满足产品的性能要求。
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